|
Главная -> Понятия метрологии 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 [102] 103 104 105 I- даг Рис. 14.9 наведенное на зондах напряжение поступает на отклоняющие пластины ЭЛТ. Напряжение на выходе первого зонда Ul = К{ Ul + (/о + 2U„ (Уосозф) = /((/( 1 + р + 2рсо5ф), где и„ ц Uo - амплитуды падающей и отраженной волн, К - коэффициент, зависящий от связи зонда с линией, р и ф - модуль и фаза коэффициента отражения в точке расположения зонда. Выходное напряжение усилителя А1 Ui = KUl( \ +р + 2рсо8ф), где К - коэффициент передачи. Учитывая, что при переходе к очередному зонду напряжения падающей и отраженной волн получают фазовые сдвиги на 45° с разным знаком, находим U2 = KUlil + р- 2psin((>), иг= KUAl +р-2рсо5ф), и,= KUli\ + -{-2psin(f}. Отклонение луча на экране ЭЛТ по оси абсцисс составит Х = = Sx{Ui -Us) = K\pcosw, а по оси ординат Y = Sy(U4- U2) = = Л1р51пф, где Ki = KU„S - коэффициент передачи, S = Sx = Sy. Следовательно, отклонения луча по осям координат будут пропорциональны действительной и мнимой частям коэффициента отражения. Угловое положение луча относительно оси абсцисс будет равно фазе коэффициента отражения, а расстояние от луч до центра экрана К) =/Сф будет пропорционально модулю коэффициента отражения. Перед экраном ЭЛТ помещают прозрачный диск с нанесенной на нем круговой диаграммой, и по положению луча отсчитывают составляющие полного сопротивления нагрузки или модуль и фазу коэффициента отражения. Анализ показывает, что четырехзондовые датчики имеют узкий рабочи й диапазон. Отклонение частоты генератора на 10 % от номинального приводит к погрешности определения модуля коэффициента отражения 20 % и к погрешности фазы около 6°. Измерители подобного типа из-за их узкополосности в настоящее время используются в автоматических приборах редко. Измеритель с направленными ответвителями. Рассмотрим в качестве примера упрощенную схему 12-полюсника, показанную на рис. 14.10, а. Мощность генератора G разветвляется пополам и через развязывающие аттенюаторы WU1 и WU2 поступает на два тракта: опорный и измерительный. В опорном тракте, нагруженном на короткозамыкатель W/C с подвижным контактом, включен направленный ответвитель WEL Ответвленная часть падающей волны поступает к тер.моэлектрическому ваттметру, измеряющему мощность Ps, а часть отраженной волны - к гибридным соединениям WA1 и WA2. Измерительный тракт нагружен на сопротивление Zx, с помощью направленного ответвителя WE2 ответвляется часть отраженной от нагрузки волны, которая непосредственно поступает к гибридно.му соединению WA1 и со сдвигом 90° - к гибридному соединению WA2. На выходе гибридных соединенийформируются волны, определяемые как сумма ((/i и (/з) и разность (Ui и Ut,) подводимых к соединениям волн ((/оп и Uo). Векторные диаграммы входных и выходных напряжений гибридных соединений показаны на рис. 14.9, б без учета запаздывания за счет распространения WU1 WE1 WK WA1 WA2 Рис. 14.10 волн в соответствующих трактах. Как следует из векторной диаграммы, f/f = fy2(l +р + 2рсо5ф), Ul= Ulil +р-2р51пф), Ul = Ul{\ +р-2рсо5ф), U= f/d +р + 2р51пф). Эти соотношения аналогичны полученным для четырехзондово-го датчика. Поэтому в простейшем случае напряжения Ui, .., U„ можно подать на квадратичные детекторы, а разности выходных напряжений после усиления подвести к отклоняющим пластинам ЭЛТ, как в измерителе с четырехзондовым датчиком. Однако точность измерений в таком случае оказывается низкой из-за неучитываемого влияния многих факторов: неидеальности направленных ответвителей, неидентичности детектора, наличия в трактах отражений. Эти факторы особенно сильно сказываются при перестройке частоты генератора. Поэтому на практике для получения уточненных результатов прибегают к более сложной обработке напряжений U], t/„ и калибровке измерителя. Согласно теории коэффициент отражения от нагрузки, подключенной к одному из плеч произвольного пассивного 12-полюсника, определяется по результатам измерений мощностей Pi, Р4 в четырех плечах: •)/ Я, я, i=l где Fi, Gi, Hi - вещественные коэффициенты. Записав уравнения для действительной и мнимой частей, получим: 4 4 4 4 р созф = 2 Fi Р, /2 Hi Pi, р 51пф = 2 G, Р, /2 Hi Pi. 1=1 1=1 i=l i=l в этой системе неизвестными являются действительная и мнимая части коэффициента отражения и 12 коэффициентов. Для их исключения производят калибровку: к измерительному плечу подключают 12 нагрузок с известным сопротивлением. По результатам измерений составляют 12 уравнений, из которых и определяют коэффициенты. Калибровка и функционирование прибора происходит в автоматическом режиме, программа измерений содержится в памяти микроэвм, управляющей работой схемы. Выводы Параметры цепей с распределенными постоянными измеряют с помощью зонда по распределению напряжения вдоль линий передачи с помощью направленных ответвителей. р = рС05ф + ]р51Пф = Zj -77-р- 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 [102] 103 104 105 0.0112 |
|