фаз. Испытания на коррозийную стойкость таких материалов, как кремний. Ст. 3, сталь 60С2А, молибден, нержавеющая сталь, вольфрам, титан, а также защитные покрытия металлов-оловом, ВД1НКОМ, кадмием, хромом и никелем, показали, что указанные материалы можно отнести к весьма стойким материалам. По отношению к фреону-ИЗ и перфтортри-этиламину они могут эксплуатироваться в контакте с фреоном-113 и МД-ЗФ без ограничения.

При изучении коррозии пластических материалов важным является отношение к ним химическим реагентов, поведение пластических материалов или защитных покрытий для оборудования. При использовании пластических материалов необходимо учитывать не только их физико-химические свойства, но и стойкость к коррозии для правильного выбора и установления экономической целесообразности применения данного материала.

В результате воздействия среды жидких диэлектриков - фреона-113 и МД-ЗФ - на неметаллические материалы наблюдается набухание таких материалов, как кремнийорганическая резина марки ТКР, капрон, стеклолакоткань марки ПСК, поливинилхлоридная пластмасса ТВ-40, резина РТИ, а также стеклотекстолиты, текстолиты, оргстекло, паронит, кремнийор-ганический самовулканизирующий компаунд КЛТ-30. Незначительное набухание наблюдается у гетинакса, эбонита, пресс-материала АГ-4В, фторопласта и фенопласта.

При длительном воздействии фреона-113 и ДМ-ЗФ происходит снижение массы у стеклотекстолитов, тексто-литов, кремнийорганических материалов, капрона, стекло-лакоткани, поливинилхлоридной пластмассы, пенопласта. В то же время у паронита, различных резин, органического стекла массы после испытаний несколько увеличивались. Наблюдается сильное растрескивание органического стекла, что указывает на возникновение внутренних механических напряжений при его нахождении в среде кипящих диэлектриков. Происходит отслаивание затвердевших эпоксидного и кремнийорганического компаундов от металлических поверхностей. Керамика всех марок инертна к данным жидким диэлектрикам.

Таким образом, можно отметить, что:

1) стеклотекстолиты, текстолиты, гетинакс, эбонит, керамики, полиамид стеклонаполненный, пресс-материал АГ-4В, фторопласт, несмотря на некоторые изменения их физических свойств, являются стойкими материалами в среде фреона-113 и МД-ЗФ и можно использовать их в конструкциях СПП и ПУ на их основе с испарительным погружным охлаждением;

2) органическое стекло, пенопласт, резины, стеклоткань,

кремнийорганические материалы, поливинилхлоридные пластмасса, капрон являются нестойкими материалами в среде фреона-113 и МД-ЗФ и использовать их в данных условиях нельзя.

Результаты исследования состояния жидких диэлектриков, таких, как фреон-113 и МД-ЗФ, после контакта с электротехническими материалами показали, что эти диэлектрики практически инертны.

Конструкции систем испарительного погружного охлаждения СПП. Отечественные конструкции систем погружного испарительного охлаждения СПП построены по следующему прин1щпу. Силовые полупроводниковые приборы располагают между специальными теплоотводами с развитой теплоотдающей поверхностью. Они же являются токоотводами. Усилие сжатия СПП и теплоотводов осуществляется с помощью прижимных устройств, состояпщх из титановых стяжных болтов с гайками и траверс (плоских) из стали 60С-2. В зависимости от диаметра выпрямительного элемента определяются усилия сжатия прибора с теплоотводами. (Удельная сжимающая нагрузка должна лежать в пределах 120-140 кг на 1 см контактной поверхности прибора.)

Силовые полупроводниковые приборы в сборе с охладителями размещают в герметичной емкости в среде промежуточного теплоносителя-легкоплавкой диэлектрической жидкости- ниже уровня теплоносителя. Герметичная емкость изготавливается из нержавеющей стали толщиной 1-2 мм. Для конденсации паров кипящего промежуточного теплоносителя предусмотрен конденсатор-теплообменник.

В случае конечного (внещнего) водяного теплообмена теплообменник располагают внутри герметичной емкости, выще уровня теплоносителя; в случае воздушного конечного теплообмена теплообменник располагают вне герметичной емкости и соединяют с ней паропроводом и конденсатором.

Двусторонние теплоотводы в испарительных погружных системах охлаждения СПП могут быть (рис. 7.26) изготовлены из медных дисков, оребренных прямыми кольцевыми ребрами высотой 15-20 мм. Толпщна ребер 3-4 мм, межреберное расстояние равно 2-3 мм, число ребер двустороннего теплоотвода составляет 8-16 в зависимости от уровня отводимой мопщости тепловых потерь.

В случае водяного конечного теплоотвода можно использовать радиатор для конденсации паров фреона-113 или МД-ЗФ, представляющий собой гидравлическую систему оребренных медных трубок, серийно выпускаемых отечественной промышленностью. Внешний диаметр трубки

Теплоотвод

II И

Теплоотвод td.f/С/Вг

inf/раз

Рис. 7.26. Конструкция двустороннего теплоотвода-испарителя для СПП таблеточного исполнения

Рис. 7.27. Зависимость теплового сопротивления теплоотвода СПП (од- 003 ной половины) от диаметра ребра (а) при разном числе ребер и и числа ребер (б)

(диаметр оребрения) 24, диаметр несущей трубки 14, внутренний диаметр (для воды) 10, толщина ребер 0,3, щаг оребрения 2,5 мм.

Трубки длиной / соединяют коллекторами. Трубки можно располагать в один или несколько вертикальных рядов. Число трубок в горизонтальном ряду п; число рядов по вертикали т. Общая длина трубок теплообменника, м:

L=lmn.

В случае воздупшого принудительного охлаждения в качестве теплообменников используют трубчато-пластинчатые радиаторы типов ТА-162 и Т-122, серийно изготавливаемые отечест-332