Доставка цветов в Севастополе: SevCvety.ru
Главная -> Силовые полупроводниковые приборы

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 [37] 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143

д) длительная последовательность импульсов с одинаковой амплитудой (табл. 4.1, п. 5):

th (т„)

(4.64)

е) продолжительная нагрузка с последующим прямоугольным импульсом (табл. 4.1, п. 6):

PjitO" totoRthja + {Ptotl -Ptoto)Zthf.ti-to), (4-65)

ж) продолжительная нагрузка с последующими периодическими импульсами одинаковой амплитуды (табл. 4.1, п. 7):

А "Pj (1и) - Ptot о Pfh ja + Ptot 1

toll /

th(t„-to) +

1-;р )Zthix+T) - Zth(T)+Z,hU)

(4.66)

Если зависимость Ptot{t) на расчетном интервале отличается от показанных в табл. 4.1 и имеет чрезмерно большое число ступеней, например, как показано на рис. 4.17, а, то расчет целесообразно проводить по зависимостям Ptot{t) и P"ot{t) .упрощенной формы (рис. 4.17, б, в), эквивалентным по нагреву перехода фактической кривой: Ptot{t)-

При построении графических зависимостей Рш{() и Рш{() пцтъ последних ступеней мощности зависимости Ptot{t) на интервалах Тр и Тр сохраняют неизменными, а остальные ступени мощности усредняют на интервале их расположения.

Принятый способ замены фактической кривой мощности потерь эквивалентными кривыми исходит из характера изменения во времени переходного теплового сопротивления Z(th)tja серийно выпускаемых диодов и тиристоров и позволяет получить достаточно высокую точность расчета по формуле (4.50). Температуры перегрева структуры и Д7}п,ах определяют в моменты окончания расчетных интервалов Тр зависимости P,ot{t), а температуры перегрева A7}n,in-в моменты окончания расчетных интервалов Тр зависимости P,o,{t).

Температуру ATji от одиночного импульса тока, входящую в (4.44), определяют по формуле:

для диодов

А Tji кл = 21р (Л к) кл fFM tft (1 о " ) j

для тиристоров

А Г(,-кл = 2/х (ЛК) кл fTMrt (10 ")

где 1р{лг)кл, T{AV) кл-максимально допустимый средний ток в открытом состоянии выбранного диода и тиристора соот-

(4.67а) (4.676)



1ветственно (классификационное значение при заданной температуре корпуса Т); Um, Стм-напряжение на СПП в открытом состоянии, соответствующее 21р(\у)кп или 2/г(у)кл по ВАХ выбранного СПП; Z,f,{io-)-переходное тепловое сопротивление переход-корпус выбранного СПП, соответст-

.* вующее г= 10с.

Для определения температуры перегрева А 7};, входящей в формулу (4.44), строят зависимость мопщости потерь IB приборе на интервале протекания одного импульса тока последней ступени 5 расчетного интервала tJ, по формуле

А8 = а8"а8, (4-68)

где /дб-мгновенное значение импульса анодного тока на ступени 5 (рис. 4.23, а); и-анодное напряжение, соответствующее току /дб по ВАХ выбранного прибора. I Ток /дб находят по формуле

1Аь = (Еь/{тК.г), (4.69)

где Ies-мгновенное значение импульса тока с амплитудой Iemi-

Заменяют фактический импульс мощности потерь Pis{t) эквивалентным ему по нагреву перехода импульсом мощности потерь Pib{t) прямоугольной формы, имеющим амплитуду, равную амплитуде фактического импульса Pi8max = Латах,

И длительность (рис. 4.23, б)

i&max

(4.70)

где PibiAV)-среднее значение мощности /»(8 на интервале ti.

Температуру Л Tji определяют по формуле

Tji - PibrnzuZltfytjc, (4.71)

где ZJ„,j,jc-переходное тепловое сопротивление переход-корпус выбранного СПП, соответствующее времени ti.

Если для выбранного СПП при принятых условиях охлаждения неравенства (4.41) и (4.42) выполняются и полученные в результате расчетов левые части близки или равны по величине правым, то


Pemvt---

Рис. 4.23. К определению эквивалентной мощности потерь Pi&max И ее длительности а-зависимость импульса анодного тока ("as на ступени 6 от времени; б-зависимости фактической мощности потерь и эквивалентной ей по иагреву тиристора мощности потерь Ра прямоугольной формы от времени



типы прибора, охладителя и скорость (расход) охлаждающей среды выбраны правильно.

Если левые части неравенств значительно меньше правых, то следует либо уменьшить скорость (расход) охлаждающей среды, либо выбрать другой тип охладителя из рекомендованных в информационных материалах, имеющий меньшую массу и габариты и большее переходное тепловое сопротивление, при этом следует проверить возможность конструктивного сочленения выбранного СПП с новым охладителем и снова провести проверку выполнения условий (4.41) и (4.42).

Если для выбранного прибора и условий охлаждения любое из неравенств (4.41) и (4.42) не выполняется, то увеличивают скорость (расход) охлаждающей среды, или выбирают к СПП другой охладитель из числа рекомендованных в информационном материале, имеющий по сравнению с первоначально выбранным охладителем меньшее переходное тепловое сопротивление, или выбирают тип СПП, имеющего ближайшее большее значение допустимого тока с рекомендованным для него охладителем при первоначально принятой скорости (расходе) охлаждающей среды. Затем снова проводят проверку выполнения условий (4.41) и (4.42). Окончательно выбранный вариант должен быть экономически обоснован.

Если при всех указанных мерйх условия (4.41) и (4.42) не выполняются, то увеличивают число параллельно включенных СПП и снова проводят поверочный расчет.

4.4. ПРОВЕРКА СПП ПО АВАРИЙНОМУ ТОКУ

Условия, определяющие работу СПП в аварийном режиме.

СПП, выбранный по току рабочего режима, должен быть проверен по аварийному току. Это связано с тем, что фактическая кратность аварийного тока ПУ (отношение амплитуды аварийного тока к амплитуде номинального тока ПУ) при питании от промышленной сети, как правило, больше 15, а допустимая кратность аварийного тока выпускаемых СПП (отношение ударного неповторяющегося тока к амплитуде классификационного тока СПП) меньше 10.

Способность СПП выдерживать аварийный ток определяется максимально допустимой температурой перехода jsmax] на интервале протекания аварийного тока и максимально допустимой температурой перехода 7}smax2 в момент, когда к СПП вслед за импульсом аварийного тока прикладывается обратное напряжение.

Температура 7}smaxi лимитируется тем, что при более высокой температуре и большой плотности аварийного тока через; переход температурный коэффициент сопротивления в отдельных областях полупроводниковой структуры СПП стано-



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 [37] 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143



0.0163
Яндекс.Метрика