Доставка цветов в Севастополе: SevCvety.ru
Главная -> Силовые полупроводниковые приборы

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [46] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143


Рис. 4.38. К онределению длительности tc эквивалентного импульса управления: а-зависимость тока ipc импульсов управления от времени; б-зависимость мощности потерь на управляющем электроде рс от времени; в-зависимость от времени мощности , потерь Рс прямоугольной формы, эквивалентной мощности Рс

Заменяют зависимость pdt) эквивалентной ей по мощности кривой прямоугольной формы с амплитудой импульса Рсм и длительностью iq (рйс. 4.38, в). Для этого полагают, что амплитуда импульса Рс(м) равна амплитуде мощности потерь требуемого импульса Рс(му

Рст)~Ро(м), и средние мощности импульсов одинаковы: 1

(4.95)

(4.96)

На основании (4.95) и (4.96) определяют длительность эквивалентного импульса (рис. 4.38, в):

jPG{t)dt.

Так как \PG{t)dt==SGmpmt, получим о

(4.97)

(4.98)

с(м)




Рис. 4.39. Эквивалентная схема управления тиристором: ИУ-источник управления

где Sq - площадь требуемого импульса мощности Pcit) (рис. 4.38,6), мм"; гпр-масштаб по оси мощности (рис. 4.38,6), Вт/мм; т,-масштаб по оси времени (рис. 4.38,6), мкс/мм; Рсщ)- мопщость потерь, Вт.

Определяют скважность эквивалентного импульса по формуле

Кс=Т/1а. (4.99)

Строят графическую зави-. симость Рсм=/{Кс) (см. рис. 4.37) по данным таблицы «Предельно допустимые характеристики управляющего электрода», заданной для выбранного СПП в информационных материалах, и по ней находят допустимую мощность Ром, соответствующую Kg-

Для принятого импульса управления должно выполняться условие

РотРом- (4.100)

В противном случае следует уменьшить либо tc, либо ipo и повторить расчет.

Расчет схемы управления. При расчете схемы управления определяют напряжение холостого хода С/х.х и внутреннее сопротивление iR источника управления (ИУ), при которых обеспечиваются требуемые параметры прямоугольного импульса (рис. 4.39).

Напряжение С/.х и сопротивление R должны выбираться таким образом, чтобы линия нагрузки ИУ проходила через область надежного отпирания Sj ВАХУ, не пересекая гиперболу максимально допустимой мопщости потерь Fgm = const и область негарантированного отпирания 2 при всех возможных в эксплуатации отклонениях (7хх и R от расчетных значений (рис. 4.40).

Возможные отклонения напряжения [/.х определяются максимально допустимыми колебаниями напряжения источника питания, а возможные отклонения сопротивления R„-допуском на отклонения его величины от номинального значения и пределами изменения 7?в„ при максимальном колебании температуры окружающей среды.

Обычно ИУ имеет сравнительно небольшое внутреннее сопротивление, поэтому для ограничения тока управления целесообразно последовательно с электродом управления включить дополнительное сопротивление, которое условно будем 142




. Рис. 4.40 Предельные линии нагрузки 1 и 2 ИУ: кривые А и В соответствуют предельно допустимым характеристикам управляющего электрода тиристора

, относить к внутреннему сопротивлению. К Я будем также относить сопротивление соединительных проводов.

Линия нагрузки 1, соответствующая минимальному значению напряжения f/x.xmin и максимальному значению сопротивления -внтах, не должна проходить ниже точки С (рис. 4.40) пересечения линий, соответствующих./оу и Ugt, а может лишь касаться этой точки в предельном случае. Линия нагрузки 2, соответствующая максимальному напряжению С/х.хтах и минимальному сопротивлению i?B„min5 не должна пересекать линию 3 допустимой мощности потерь Pqm для выбранной длительности (q и скважности Kg импульса, а может лишь касаться ее (точка D). i В случае, когда область гарантированного отпирания 5з ограничена гиперболой допустимой мощности потерь Pgm (кривая 3), то наибольшее значение минимального тока управления может быть получено, когда линия нагрузки 2 касается гиперболы мощности в точке Е пересечения гиперболы с кривой А, соответствующей тиристору с наибольшим входным сопротивлением (рис. 4.41). Максимальное напряжение холостого хода ИУ С/х.хтах принимают равным напряжению в точке пересечения нагрузочной прямой 2 с осью ординат, при этом должно выполняться условие

C/FGM(£)<t/x.xmax2C/pGM№), (4-101)

где UpGM(E)- напряжение на управляющем электроде в точке Е.

Минимальное сопротивление i?B„min, соответствующее линии нагрузки 2, находят по формуле

-вн min Cx.xmax

к.зтах?

(4.102) 143



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [46] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143



0.0211
Яндекс.Метрика