и остается закрытым до конца требуемого интервала прово- димости тиристора.

Для защиты тиристора от помех может также использоваться подача на электрод управления отрицательного напряжения (напряжения смещишя) допустимого значения при положительном напряжении на аноде тиристора. Напряжение смещения подается на интервале, когда тиристор должен быть закрыт.

4.7. ПРИМЕР РАСЧЕТА И ВЫБОРА СПП И УСЛОВИЙ ЕГО ОХЛАЖДЕНИЯ

Исходные данные. Электрическая схема ПУ выполнена по схеме трехфазного мостового регулируемого нереверсивного выпрямителя.

Наибольшая амплитуда импульсного рабочего напряжения, прикладываемого к эквивалентному вентилю, мтах = 600В, минимальная амплитуда О ем тш = 450 В.

Огибающая ймплитуда тока эквивалентного вентиля Тем=/(0 показана на рис. 4.43, а, где /i =8100 А, 4м2=/ем4 = /£М6 = 2100 А, 4мз = 6000А, /£м5 = 4200А, С1=Сз = т5 = 5 с, т2 = т4 = 4с, Тб = 22с и Г=45 с.

Частота импульсов рабочего тока /=50 Гц.

Форма импульсов рабочего тока трапецеидальная, скорость нарастания и спада тока flf с?/= 7,5 А/мкс.

Угол проводимости р= 120 эл. град при изменении угла регулирования а в требуемом диапазоне.

Коммутация естественная.

Охлаждение воздушное принудительное.

Максимальная температура охлаждающей среды 7с/тах = 40° С, минимальная Tf i„=-50" С.

Число отличающихся друг от друга 4HKjm4ecKHx режимов

Число температурных циклов работы прибора за срок службы ЛГц=5-10

Зависимость от времени наибольшего по значению и длительности аварийного тока эквивалентного вентиля isE-fiO показана графически на рис,. 4.44, а. Через вентиль проходит одиночный импульс аварийного тока с амплитудой /sjM£ = 75000 A и длительностью /;= 11,5-10" с без последующего приложения обратного напряжения.

Преимущественный технико-экономический показатель преобразователя-экономичность в эксплуатации.

Расчет и выбор типа СПП и условий его охлаждения по рабочему току. Выбираем низкочастотный тиристор Т, так как СПП должен работать в схеме регулируемого выпрямителя при частоте /=50 Гц; скорость охлаждающего воздуха

r/= 10с

T=*5c

isoa

5000

2500

0¥

7500

5000

- Z50a

Рис. 4.43. К определению параметров упрощенной кривой рабочего тока /е(0 а-зависимость огибающей амплитуды тока 1гм эквивалентного вентиля от времени; б-зависимость от времени упрощенной кривой среднего тока /ё эквивалентного вентиля

»

F<.r=6M/c; длительность расчетного интервала при F<./=6 м/с; Тр=103с.

Располагаем расчетный интервал Тр относительно кривой тока lEM=f(t) так, как показано на рис. 4.43.

Определяем вид режима работы тиристора по рабочему току. Для этого находим:

по формуле (4.11)

1 = 8100/3 = 2700 А,

где /Га¥=3 из рис. 4.3 при р= 120 эл. град; по формуле (4.12) для периода Г=45 с

8100-5+4200-5 + 6000-5 + 2100-30 .

h{av)-.-:-1145 А;

Рис. 4.44. К определению мощности потерь prs и Pts от аварийного тока isE=f(ty.

а-зависимость максимального фактического аварийного тока isE от времени; б- зависимость от времени фактической мощности потерь Prs в тиристоре, определяемой током isE, и эквивалентной ей по нагреву мощности потерь Pts ступенчатой формы

ПО формуле (4.13)

2700/1145 = 2,36.

Так как 2,36 > 1,1, то имеем режим с изменяющимся рабочим током.

Определяем токи перегрузки по формуле (4.19):

для Ti 8100/3 = 2700 А> 1145 А; f для Т2, Т4 и Тб 2100/3 = 700 А< 1145 А; У для тз 6000/3 = 2000 А> 1145 А; , для Т5 4200/3 = 1400 А> 1145 А.