Таблица 4.6. Значения IXy/K при разных значениях К

Перегрузки имеют место на интервалах Xi, Тз и Tj, соответствующих ступеням тока v=l, v = 3 и v = 5.

Учитываем токи перегрузки 1ем\ и 1емъ-, так как они имеют длительность по 5 с (т. е. больше 1 с при отрезке времени 10 с). Перегрузку Imz учитываем на всем интервале Тз.

Определяем параметры упрощенной кривой рабочего тока Ге{1) (рис. 4.43,6). Для этого находим:

по формуле (4.20) время перегрузки

6000

7 с;

2700-3 5+4

по формуле (4.21) амплитуду тока перегрузки

/£М(ок, = 8100 А,

по формуле (4.22) средний ток, предшествующий перегрузкС;

/£(лю= 1145-2700(7/1000)= 1135 А.

Определяем расчетный ток Ijy при условии, что Ie(av)-Для этого по lovlKfiK) при

рис. 4.11,6 рассчитываем зависимость /of = 7 с. Данные расчета приведены в табл. 4.6.

Зависимость I*ovlK=f{K) показана на рис. 4.45.

По рис. 4.45 для значения

/oK/ii= 8000/3,14 • 1135 = 2,25,

найденного по формуле (4.34), определяем коэффициент К:

К=0,66.

По формуле (4.23) находим расчетный ток:

Iav -

1135

Of 0,8

10 к

Рис. 4.45. Зависимость отношения IovIK от коэффициента К

-= 636 А,

4-0,8-0,94 1 0,66-0,9

где /lb = 0,94 определен по рис. 4.4,6 для 3= 120 эл. град; Кг=\ определен по рис. 4.5 для /=50 Гц; \l/j(OK) = 0,9 берем по табл. 3.1 для технико-экономического показате-

ля-экономичность в эксплуатации; т - 4 задаем, ясхоця из , того, чтобы при Vcf=6 м/с и Tcftaax = 40° С по табл. 3 каталоха

05-1101-82 «Тиристоры таблеточные серии Т» иметь возмож-г ность выбрать СПП с наибольшим значением допустимого

тока; K,. = 0,S.

По указанной таблице каталога выбираем тиристор типа

Т253-1250 с охладителем ОА-033, имеющий ток /г(р.) = 650 А,

при этом выполняется условие (4.14,6)

636 А650 А.

Выбор класса СПП по рабочему напряжению. Определяем " класс тиристора по формуле (4.38):

-м-р:=1090 в:

где й = 1; Кд„=1; uw = 0,55-коэффициент по табл. 3.1. Выбираем тиристор класса 11:

Urrm=Udrm= ПОО В.

Параметры устройств ограничения перенапряжений должны обеспечивать ограничение переходных напряжений до значений, определяемых по формулам (4.39) и (4.40,6):

С/(«м,<1-1100В

t/(5m,<l-1230 B, •• • -

f-де vl/[/r = l и vl/[/s=l из табл. 3.1; C/j,sm= 1230 В из табл.1 каталога 05.11.01-82.

Проверка выбранного СПП и условий охлаждения по температуре нагрева перехода рабочим током. Для выбранного тиристора Т253-1250 по кривой, соответствующей Vcf = в м/с (рис. 24 каталога 05.11.01-82), уточняем длительность расчетных интервалов тр и Тр для расчета А7}, A7}i„ax и A7}i„jn:

т; = т;=1000 с.

Расчетные интервалы Тр и Тр располагаем относительно (Кривой тока /£м(0 так, как показано на рис. 4.43.

Определяем мощность потерь в тиристоре на каждой Ступени тока.

При /=50 Гц и естественной коммутации по формуле ,(5,526) имеем

По формуле (4.556) находим

PT(AV)v=UTQlTiAV)m + K%fT=fi It(AV)m +

+1,73 • 0,14• 10-3/#(K)v = /rHK)v+4,2 -10Йу).,

где Utq=1 и Гг = 0,1410~з по табл.2 каталога 05.11.01-82; /(Гф=1,73 по кривой рис. 4.19 для Р=120 эл. град и прямоугольной формы импульсов тока.

Определяем It(av)v по формуле (4.54 6) для каждой ступени тока:

W,i=:;=846A; 2100 А

. h(av)2-iT (av)4 -h (av) "4.03.3.1"

W,3 = 4.og3.,=626 A;

, 4200

It{av)5=--= 438 A.-

" 4-0,8-З!

Значения мощности потерь:

т(лю1 = 1146 Вт; Рг(лк,2 = 239 Вт; Рг()=790 Вт;

гик)4 = 239 Вт; Рг(лг)5 = 528 Вт; Ргипб=239 Вт.

Зависимость Рт(ау){1) показана на рис. 4.46,а. Расчетные интервалы tJ, и Тр располагаем относительно кривой Рг(лг)(0 аналогично их расположению относительно кривей тока /ем (О на рис. 4.43.

Заменяем зависимость Рг(лг)() упрощенными зависимостями Ptot{t) и Plotit), эквивалентными ей на интервалах Тр и Тр соответственно.

Значения мощности PJ, (рис. 4.46,6):

totl~

Pt{av)i Ti + Pt{av)2 Ti + Pt{av)j Тз + Рт{лг)4 т*+Pt(av)5 Ts + Рт{лу)е,б

-•---

1146-5 + 239-4 + 790-5 + 239-4+ 528-5 + 239-22 g.

Значения мощности PZ,y, на каждой ступени v (рис. 4.46, в)-

Р,1«433 Вт;