Таблица 4.14. Значения Хщф для принятых отрезков времени на интервале протекания допустимого аварийного тока

Время включения по управляющему электроду tgt 30 мкс соответствует группе О, и поскольку тиристоры в схеме соединяются параллельно (т - 4), то параметры импульсов Зшравления должны быть такими, чтобы обеспечивалось не-превышение указанного значения tgt.

Время выключения tq = 500 мкс соответствует группе О и является приемлемым, так как в данном случае схема не работает в инверторном режиме.

Критическая скорость нарастания тока в открытом состоянии {dir/dtjctit задана равной 100 А/мкс и является достаточной, так как фактически в схеме она равна 7,5 А/мкс.

Критическую скорость нарастания напряжения в закрьггом состоянии {duDldt)crit принимаем равной 320 В/мкс, что соответствует группе 5. Непревышение указанного значения {duo/ dt )crit должно быть обеспечено в схеме ПУ устройством ограничения перенапряжений.

Определение параметре» управляющих импульсов и источника управления. В соответствии с требованиями § 4.6 для данной силовой схемы ПУ и режима ее работы выбираем управляющий импульс с увеличенным током в. начальной части, показанный на рис. 4.36, в, и дополнительный управляющий импульс со сдвигом на 60 эл. град; длительность управляющих импульсов 0=300 мкс для индуктивной нагрузки; /сг=0,9 А, Ifgm2Ifc, длительность увеличенного тока tp на уровне 1,1 Ifg, равную 3/gd=30MKc, длительность фронта I мкс при т=4, период повторяемости сдвоенных импульсов управления 7=20 • 10 мкс.

По формуле (4.93) с учетом подачи сдвоенных импульсов Можно принять

/s:g = 20-10/(2-300) = 33.

По зависимости Рсм=/{Ко), построенной для выбранного Оипа тиристора (рис. 4.48, а), определяем для Ag=33

Pgm =35 Вт.

150 100 50

so lao ISO zoo K„

100 -15 SO ZS

Рис. 4.48. К определению мощности потерь на управляющем электроде: а-зависимость мощности потерь Рем от управляющих импульсов; б-зависимос-п. тока управления тиристором ifc от времени; в - зависимость мощности потерь рс нл управляющем электроде от времени

С зетом увеличения тока в начальной части импульса форсировки принимаем

Pgm=30 Вт.

На рйс. 4.49, где дана предельно допустимая характеристика цепи управления выбранного тиристора, строим гиперболу с Рем = 30 В и проводим линию нагрузки 2, касательную

к гиперболе в точке Е с коор- и, «му» динатами Vfgm{E) = 22 В

и /гсм(£:)= 1,36 А. Тогда максимальное напряжение ИУ

f/x.xmax = 40 В,

что удовлетворяет условию (4.101):

22 В<40 В<44 В.

По формуле (4.102)

/?BHmin = 40/2,6=15,4 Ом. " от 2 кияах "ire.iir

1ринимаем Рис. 4.49. К определенюо пара-

/гвн™ах= 1,2-15,4= 18,5 Ом; "Р™

(/x.xmi„=0,75-40 = 30 В.

По формуле (4.103)

30-0,9 18,5= 13,4 В>9 В,

т. е. условие (4.103) выполняется.

Рассчитываем наибольшую суммарную мощность потерь от импульсов управления с форсировкой тока: . ,

FG -FG(£)-ЬЗб А.

Принимаем

при этом форсировка тока обеспечивается за счет разряда конденсатора. Ток конденсатора

/,=3-1,36=1,64 А.

Принимаем постоянную времени разряда конденсатора

x=tp/2 = \5 мкс.

Емкость конденсатора

т 15-10* , .

С=--=----«1 мкФ.

Лвв™„ 15,4

Напряжение на заряженном конденсаторе

(4 = 4Лвншах = 1,64 • 18,5 = 30 В.

Импульс тока управления показан на рис. 4.48, б. Определяем зависимость от времени мощности потерь на управляющем электроде Ро(0 по формуле (4.94).

Значения определяем по верхней кривой зависимости lpFGM=f (Ifgm) на рис. И каталога 05.11.01-82. I 161