где /?v и Cv-сопротивление и емкость делительного контура v-ro СПП.

Возвращаясь к рис. 5.47, принимаем, что VS2 имеет больший остаточный заряд 6,25 вследствие чего возникает временное смещение Ats момента воспринятия напряжения. Кроме того, разность зарядов AQrr заряжает конденсатор С, и на нем возникает дополнительное напряжение AU (влияние высокоом-ного /?iu можно не учитывать из-за большой постоянной k времени CR):

AU,=AQrrlC,. , Полное напряжение на VS1 и VS2 будет выражаться как

2 Cv

Рассматривая аналогичным образом ветвь с п последо-I вательно соединенными СПП, получаем такую же картину. Через конденсаторы Cv протекают заряды, определяемые разностью AQrr и вызывающие разбаланс напряжений AU=AQrr/Cy, между тиристорами с наибольшим и наименьшим Qrr.

[ В практических случаях можно считать, что AQrr-Qrr-

Предположим, что один СПП в ветви с п приборами имеет наименьший заряд (интеграл обратного тока) Qrr mm, а и -1 приборов-заряд Qrr так- В этом случав только Cv получит

дополнительный заряд AQrr, что вызовет повышение напряжения AU на первом звене ветви. Напряжение выразится следующим образом: \

C/l=[C/max(0 + («-l)At];

C/v = -[C/max(0-At]

где 5:С/„=С/„,,.

На преждевременно запирающемся СПП VS1 устанавливается повышенное против среднего - С/дк напряжение:

n-] ji-l AQrr,п-1 Qrr

Cv n 2Cv

Практически при подборе СПП для последовательного соединения будет иметь место приблизительно распределение Гаусса величин накопленного заряда у отобранных СПП в заданном интервале lS.Q„.

Поэтому при п>Ъ может быть введен поправочный коэффициент, учитывающий неодновременность запирания приборов, и повышение напряжения выразится как

П 2 Р 2Cv

Кроме нарушения деления напряжения в последовательной ветви различие величин Q„ ведет к уменьшению времени, предоставляемого схемой для восстановления управляемости тиристоров с запозданием запирающихся (см. рис. 5.46).

Поскольку к ветви последовательно соединенных СПП может быть приложено постоянное напряжение при работе в схеме ПУ, необходимо обеспечивать распределение напряжения в статическом режиме за счет подключения шунтирующих сопротивлений При выборе величин следует исходить из компромисса между обоснованными экономически дополнительными потерями энергии и числом п дополнительных СПП в последовательном соединении.

Для обеспечения приемлемого динамического распределения напряжения при отпирании тиристоров необходимо:

выбрать значение тока и крутизну фронта импульсов управления, гарантируюгцие минимальный разброс времени включения;

контролировать значение индуктивности в цепи СПП и в случае необходимости ввести дополнительные индуктивности для получения нужной точности распределения напряжения.

Для обеспечения динамического распределения напряжения по последовательно соединенным СПП применяют параллельные ЯС-цепи, параметры которых рассчитывают исходя из параметров, полученных для ограничения коммутационных перенапряжений на всей ветви, при этом исходят из максимальных значений Q„, !„ и приводимых в информационных материалах. Полученные значения /? и С распределяют по отдельным ячейкам, после чего определяют величину дополнительных напряжений разбаланса. Если напряжения на СПП превьппают требуемые значения, то увеличивают число последовательно соединенных СПП в ветви, уменьшая С/р=С/Ак/"5 или уменьшают разброс Ag„ путем подбора СПГГ по величине накопленного заряда (см. гл. 6), при этом снижается значение дополнительного напряжения AU=AQ„/C, при той же емкости.

Групповое соединение СПП может выполняться следующим образом: 232

v. y. II

\7 \r у

Рис. 5.48. Способы группового соединения СПП

параллельно-последовательно (рис. 5.48, а);

последовательно-параллельно (рис. 5.48, б);

последовательно-параллельно с выравнивающими сопротивлениями (рис. 5.48, в).

При параллельно-последовательном соединении каждая сборка параллельных СПП может иметь общий однопотен-циальный теплоотвод. Для деления напряжения используется общая ЯС-цепь.

Недостатками являются:

необходимость достаточно точного подбора СПП для каждой сборки;

снижение надежности, поскольку нарушение вентильной прочности любого СПП отражается на характеристике всей группы.

При нарушении вентильной прочности нескольких вентилей будет иметь место катастрофический отказ всей группы.

При последовательно-параллельном соединении нарушение вентильной прочности одного СПП отражается на характеристиках только одной ветви. Выход из строя нескольких СПП в одной ветви имеет значительно меньшую вероятность, чем выход из строя нескольких СПП в группе.

Следовательно, надежность группы с последовательно-параллельным соединением будет выше.

Кроме того, деление тока между ветвями будет выравниваться вследствие статистического, распределения прямых падений напряжения в СПП.