Доставка цветов в Севастополе: SevCvety.ru
Главная -> Силовые полупроводниковые приборы

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 [92] 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143

Этот способ позволяет получить оребренные стержни длиной до 6 м с наружным диаметром 43 мм. Полученный оребренный стержень разрезается на заготовки расчетной длины и обрабатывается с одной стороны для крепления на них СПП, с другой стороны для крепления теплоотвода в ПУ.

По этой технологии разработана унифицированная серия охладителей типов 0211, 0321, 0421 (ТУ 16.729.377-82) для СПП на токи 10 -80 А (рис. 7.5).

Массогабаритные и присоединительные параметры охладителей приведены в табл. 7.5.

Предельно допустимые параметры представлены в табл. 7.6.

7.3. ВОЗДУШНОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ СПП

Наибольшее распространение в настоящее время получили системы воздушного охлаждения СПП. Это объясняется тем, что воздух является единственной средой, к которой в конечном счете передается выделенное прибором тепло.

Для СПП штыревого и таблеточного исполнений на токи 10-630 А (с мопдностью тепловых потерь 10-1200 Вт) хорошо себя зарекомендовали цельнометаллические охладители (их

0211, 0321, 0421, 0431, 0531, 0341, 0441, 0451, 0631

разных типов

охладителей

Условия установления норм на параметр охладителя

0531, 0631

0341

0441

0451

2,12

2,12

2,12

Мощность отводимого тепла, Вт: 10 (0211, 0321), 16 (0421, 0431, 0341), 30(0531, 0441, 0451, 0631), Г, = 40° С К,* = Ом/с

0,67

0,67

0,67

К./. = 2 м/с

15 5

15 10

Зазор между охладителем и стенками воздуховода не более межреберного зазора охладителя, Vcfi,=2 м/с

0,16

0,11

0,16

0,16



технические характеристики достаточно полно освещены в ТУ 16.729.377-83, ГОСТ 25293-87, СТ СЭВ 3163-85, СТ СЭВ 3162-85 [7.1; 7.2].

Для СПП на токи 630-3000 А, вьщеляющих мощность 1,5-4 кВт, применение цельнометаллических охладителей нерационально, так как они имеют относительно низкую теплопроводность, приводящую к возрастанию массогабаритных параметров охладителей и снижению их эффективности.

Наиболее эффективные современные цельнометаллические воздушные охладители СПП таблеточного исполнения позволяют при скорости воздуха в межреберных каналах 12 м/с, габаритных размерах 250 х 250 х 250 мм, массе 21 кг и перепаде температур 45° С отвести от СПП до 1,5 кВт тепла.

Анализ путей повышения интенсификации теплообмена показал, что практический интерес представляют разработки теплоотводов воздушных охладителей на основе термосифонов (ТС) и тепловых труб (ТТ) [7.2-7.5].

Преимуществами ТС и ТТ являются:

высокая теплопроводность зоны «испаритель-конденсатор» (на 3-4 порядка выше теплопроводности меди);

высокие плотности отводимых тепловых потоков (9 = 2-10 Вт/м);

изотермичность поверхности конденсаторной части теплоотвода, что позволяет обеспечить одинаковый КПД работы оребрения на всей конденсаторной части теплоотвода;

возможность регулирования давления в конденсаторе, позволяющая изменять температуру кипения и конденсации теплоносителя [на развитой поверхности кипения коэффициент теплообмена достигает 10-10Вт/(м-"С)];

осуществление кипения без дополнительной энергии, кроме СПП.

К недостатку ТС можно отнести их ограниченную ориентацию в пространстве.

В зависимости от места подвода тепла к испарителю теплоотводы на основе ТС делят на теплоотводы с торцевым подводом тепла для СПП штыревого исполнения и на теплоотводы с боковым отводом тепла для СПП таблеточного исполнения. Это связано с тем, что в зависимости от места подвода тепла изменяется механизм физических процессов, происходящих во внутренней полости термосифонного элемента: процесс кипения на стороне подвода тепла и конденсации на стороне отвода тепла, возврат рабочей жидкости из конденсатора в испаритель за счет сил гравитации, наконец, процесс переноса пара из зоны испарения в зону конденсации.

Процессы кипения и конденсации в термосифонном элементе будут различными также в зависимости от ориентации теплоотводов в пространстве.




Рис. 7.6. Теплоотводы на основе термосифонов для воздушного охлаждения СПП:

о -термосифоны с боковым подводом тепла (для приборов таблеточного исполнения); б-термосифоны с торцевым подводом тепла (для приборов штыревого исполнения)

В ТС с торцевым подводом тепла (рис. 7.6) процесс кипения во многом похож на процесс кипения жидкости в большом объеме.

Экспериментальные исследования теплоотводов на основе ТС с торцевым подводом тепла в диапазоне температур 20-120С, где тепловой поток составлял (3-20) • IC Вт/м показали, что основным термическим сопротивлением теплопередачи вдоль термосифона является сопротивление на стороне охлаждения, минимальным - в транспортной зоне.

Условный коэффициент теплопроводности определяется

X, = Ql/FAT,

где Q-количество тепла, передаваемое термосифоном; F- площадь поперечного сечения полости канала; ДГ-перепад температур между поверхностями нагрева и охлаждения; /-длина термосифона.

Изменение теплового потока q от температуры пара показано на рис. 7.7. Рекомендуемый уровень заливки рабочей жидкости в термосифон составляет 33% для теплоносителей

.281



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 [92] 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143



0.0429
Яндекс.Метрика