Доставка цветов в Севастополе: SevCvety.ru
Главная -> Силовые полупроводниковые приборы

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 [93] 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143

в It

BO no r„c

Рис. 7.7. Зависимость теплопроводности термосифона X (1) и теплового потока д (2) от температуры пара Т„

(спирт, вода). Интенсивность теплопередачи испарительного 1ермосифона зависит от ориентации теплоотвода в пространстве, т. е. от угла наклона к горизонту. При уменьшении угла наклона от 90 до 15° температурный напор на стороне нагрева Д?„ остается практически постоянным (рис. 7.8).

Это связано с тем, что изменение угла наклона нагреваемой поверхности в данном диапазоне изменения угла обеспечивает беспрепятственный отвод пара от поверхности нагрева. Перепад температур между испарителем и конденсатором по паровому пространству теплоотвода также остается постоянным. Однако перепад температур на стороне охлаждения Дохл в полости элемента уменьшается с изменением положения его от вертикального к горизонтальному. Это связано с тем, что при увеличении угла наклона существенно улучшаются условия

стекания пленки конденсатора с поверхности. Поэтому общий перепад температур между горячим и холодным концами теплоотвода АТ=АТ„+АТ+АТ с уменьшением наклона уменьшается.

Экспериментально найден оптимальный угол наклона ТС в пространстве (8-10°). Это ми-нималып>1Й угол, при котором обеспечивается полное смачивание поверхности нагрева жидкой фазой промежуточного теплоносителя, а на поверхности конденсации обеспечивается интенсивный сток конденсата.

Анализ путей повышения интенсификации теплообмена пока-

\ 1

\. -I

-3

о 45 ЗО «5 60 y,rpQA

Рис. 7.8. Влияние угла наклона термосифона ф на интенсивность теплообмена



thh-cf 07

,°С/БТ


1(00

600 ЯВТ

Рис. 7.9. Зависимость теплового сопротивления для одностороннего теплоотвода на основе термосифона типа ТС-173 при заданной скорости охлаждающего потока воздуха от мощности СПП (охлаждение СПП-одностороннее): /-Гс/=Ом/с; 2-!)<:/=2 м/с, 5-г<:у=3 м/с; 4-i;<,y=6 м/с; 5-Vcf=20 м/с

зал, что, используя теплофизические свойства ТС (и ТТ), можно при увеличении степени оребрения и коэффициента теплоотдачи отвести от СПП до 4 кВт тепла. Поэтому для СПП на токи до 1250 А разработаны теплоотводы на основе ТС. Типовая конструкция такого теплоотвода (ТС-173) и ее основные характеристики представлены на рис. 7.9-7.13.

В основу конденсаторов ТС положены серийно выпускаемые отечественным производством биметаллические оребренные трубы со специально насеченными турбулизаторами. Внутренняя труба изготовлена из латуни марки Л96, а внешняя - оребренная труба-из алюминиевого сплава АД1. Оребрение получается методом прямой поперечной накатки.

Техническая характеристика биметаллической оребренной трубы, используемой в качестве конденсатора теплоотвода, представлена на рис. 7.13.

В качестве испарителя используют прямоугольную плиту из алюминиевого сплава АД31 с отверстиями для соединения




о 100 zoo 300 100 SODeOD P,Bt

Рис. 7.10. Зависимость давления пара в термосифоне ТС-173 от отводимой мощности при различных скоростях охлаждающего потока воздуха (Го=20° С):

1-Vcf=0; 2- Vcf=0,7 м/с; 5 - Гс/=2,9 м/с; 4-v,f=l м/с


Рис. 7.12. Зависимость перепада давления воздуха на входе и выходе теплоотвода на основе термосифона типа ТС-173 при одностороннем (7) и двустороннем (2) охлаждении

,-с/Вг


воа еоа юоо izao р,вт

Рис. 7.11. Зависимость теплового сопротивления термосифона ТС-173 от отводимой мощности (охлаждение СПП-двустороннее): / - = 2 м/с; 2- Vcf=4 м/с; .? -1;=6 м/с

с сребренными трубами. Соединение осуществляется пайкой. Испарительная зона заполняется теплоносителем-дистиллированной водой-через свободные концы оребренных труб, затем трубы вакуумируются и запаиваются.

На рис. 7.10 показан характер изменения давления пара в трубе в зависимости от скорости охлаждаемого потока воздуха. Чем больше скорость охлаждающего потока воздуха, тем меньше давление в оребренных трубах и больше количество отводимого тепла.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 [93] 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143



0.0346
Яндекс.Метрика