;2мВ/СМ:

200нс/см

Рис. 9.21. Установление инвертора напряжения 2 кОм/2 кОм на операционном усилителе WSH 217 после скачкообразного воздействия О В/10 В. Первые три осциллограммы показывают установление с погрешностью 1% (а), 0,1% (б) и 0,01% (в). Осциллограмма г показывает установление с перерегулированием и дяии иым хвостом Осциллограмма д с нечетким следом соответствует неправильно орпин-

зованному месту измерения

Широкий (квази) интегрирующий частотный дублет ((ор< <(0z) приводит к перерегулированию и затухающим колебаниям.

8. Если по каким-то причинам наличие интегрирующего частотного дублета неизбежно, то его оптимальное положение будет на частоте, в 10 раз меньшей частоты единичного усиления ft.

9. Единственным практически возможным способом умень-21-314

0,01%) является применение двухкаскадного операционного усилителя с одним корректирующим конденсатором.

10. Чем больше величина сопротивлений обратной связи и чем выше быстродействие операционного усилителя, тем более опасной становится паразитная емкость суммирующей точки инвертора напряжения Сх. Емкость Сх, величина которой ниже критической, не изменяет апериодического характера переходного процесса и не влияет на время установления. Емкость выше критической вызывает перерегулирование и затухающие колебания переходного процесса; она определяет в этом случае время установления.

11. Резисторы обратной связи инвертора напряжения, предназначенного для применения в импульсных схемах, имеют сопротивление около 1 кОм.

12. Емкость суммирующей точки можно компенсировать путем включения конденсатора небольшой емкости (от 2 до 50 пФ) между выходом операционного усилителя и его инвертирующим входом. Точная величина этого конденсатора определяется экспериментально или из опыта.

13. Скоростная погрешность резистивной операционной схемы первого порядка с сопрягающей частотой /с=1/2яГс, возбуждаемой линейно-изменяющимся сигналом - таким, что сигнал на выходе изменяется со скоростью гЮвых, равна G вых =

= -и:выхТс.

14. Как скоростная погрешность € вых при негармоническом, так и векторная погрешность ev при гармоническом воздействии выражают одно и то же основное динамическое ограничение, связанное с наличием сопрягающей частоты операционной схемы /с. В резистивной операционной схеме первого порядка эти две поррешности связаны между собой соотношением

- €вых вых = е1/(/ш), где 2я/шt/вых = ивых.

15. Задание максимально допустимой величины векторной или скоростной погрешности при обработке непрерывно изменяющегося сигнала налагает на операционный усилитель более жесткие требования в сравнении с тем случаем, когда для обработки импульсных сигналов мы будем исходить из времени установления с той же величиной погрешности установления.

16. Измерение времени установления быстродействующего операционного усилителя - задача трудная. Здесь необходимы хорошие измерительные приборы (осциллограф и генератор импульсов), хорошо организованное место проведения испытаний и опытный экспериментатор.

Список литературы

1. Waldhauer F. D., Analog integrated circuits of large bandwidth, IEEE Conv. Rec, 1963, Part 2, pp. 200-207.

Waldbauer F. D , Latest approach to integrated amplifier design, Electronics (May 31, 1963).

2. Kedson L, Tempel G., Operational amplifier frequency responce - Its the shape that counts. Parts I, II, Electronic Design (July 5, 1969), 36-39; (Ju у 19, 1969), 24-27.

3. Demrow R. I., Settling time of operational amplifiers, Analog Dialogue, 4 (1) (1970), 1-11, Analog Devices, Inc., Norwood, Mass.

4. Pease R. A.. Maddox E., The subtleties of settling time. The New Lightning Empiricist, (June 1971), 1-11, Teledyne Philbnck, Dedham, Mass.

5. Gray P. R., Meyer R. C, Recent advances in monolithic operational amplifier design, IEEE Trans. Circuits and Systems, CAS-21 (3) (1974), 317-327.

6. Apfel R. J., Gray P. R., A fast-settling monolithic operational amplifier using doublet compression techniques, IEEE I. Solid-State Circuits, SC-9 (6) (1974), 332-340.

7. Kamath B. Y., Meyer R. G., Gray P. R., Relationship between frequency response and settling time of operational amplifiers, IEEE I. Solid-State Circuits, SC-9 (6) (1974), 347-352.

8. Intronics 74, 1974, p. 27, Catalogue Intronics, Inc, Newton, Mass.

9. Model 161A/B, Catalogue Dynamic Measurements Corp., Winchester, Mass, 1971.

10. Soloirion J. E., The monolitliic op amp: A tutorial study, IEEE J. Solid-State Circuits, SC-9 (6) (1974), 314-332.

11. Allen P. E., Slew induced distortion in operational amplifiers, IEEE I. Solid-State Circuits, SC-12 (1) (1977), 39-44.

12. Zuch E., Knitter J., High-speed op amps - tlieyre in a class by themselves, EDN (Sept. 5, 1977), 99-104

13 Brokaw A. P., Analog signal handling for hogh speed and accuracy, Analog Dialogue, 11 (2) (1977), 10-16.