В табл. IV формулам допуска на величину коэффициента усиления с обратной связью.

13. Статическую погрешность операционной схемы компенсируют при помощи многооборотного нодстроечного потенциометра или путем подбора постоянных сопротивлений.

14. Векторная и амплитудная погрешности за счет конечной величины петлевого усиления ЗЛ определяются по формулам 8у=1рЛ, -8A = Rel/p-bl/2 рЛ2«1/Ма+1/2МИ-

15. Динамические векторная и амплитудная погрешности операционной схемы первого порядка с сопрягающей частотой fc, вызванные уменьшением петлевого усиления \А\ с ростом частоты, определяются по фор.мулам &v = f!fc, -8а = = (f/fc)2/2. В резистивной операционной схеме (Сид=соп81) сопрягающую частоту fc в приведенных формулах можно заменить частотой на уровне -3 дБ f-здБ.

16. Вышеприведенные отношения могут использоваться для грубой оценки динамических погрешностей, вызванных уменьшением петлевого усиления \А\ с ростом частоты в любой операционной схеме.

17. Влияние прямого прохождения сигнала на динамические погрешности всех операционных схем (за исключением быстрого интегратора) пренебрежимо мало.

18. Динамические погрешности, создаваемые синфазной входной емкостью С+синф, одинаковы для биполярных ОУ и ОУ с ПТ-входом.

19. Некоторые динамические погрешности, вызванные пара-зитньши реактивными сопротивлениями в цепи обратной связи, можно компенсировать.

Список литературы

1. Когп G. А., Когп Т. М., Electronic Analog and Hybrid Computers, McGraw-Hill, New York, 1964. (Имеется перевод: Корн Г., Корн Т. Электронные аналоговые и аналого-цифровые вычислительные машины. - М.: Мир, т. I - 1967, т. 11- 1968.)

2. Meyer-Brotz G., Zum Einschwingverhalten von stark gekoppelten Verstar-kern. Arch. Elektr. Obertragung, 19 (8) (1965), 408-410. Meyer-Brotz a and Heine E., Ein breitbandiger Operationsverstarker mit Silizium - Transistoren, Telefunken - Zg.. 39 (1) (1966), 16-32.

3. Marzetta L. A., Misuse of exact gain formula. Analog Dialogue, 2 (1> (1968), 6.

4. Mathews P. J. D., Allow for phase shift in feedback error calculations, Electron. Eng. (March 1971), 75.

5. Pease R. A., On feedback capacitance. The Lightning Empiricist, Philbrick/ Nexus Res., Dedham, Mass., 17 (3) (1969), 13-15.

6. Vishay Precision Resistors, Vishay Resistor Products, Malvern, Pa.

7. HI-MEG Resistors, Victoreen Instruments Div., Cleveland, Ohio.

8. Stata R., Operational integrators. Analog Dialogue, 1 (1) (1967), 6-11.

9. Type PST Polystyrene Hermetically Sealed Capacitar, Electronic Associates, - Inc.. West Long Beach. New Jersey, 1971. - -

10. Dummer G. W. А., Nordenberg Н. М., Fixed and Variable Capacitors McGraw-Hill, New York, 1960.

11. Dow P. C, An analysis of certain errors in electric differential analyzers. II-Capacitor dielectric absorption, IRE Trans. Electron. Computers, EC-7 (March 1958), 17-22.

12. Buchanan J. E., Dual-ramp A/D converter error due to nonideal integrator capacitor, IEEE Trans. Instrum. Meas., IM-24 (1) (1975), 33-39.

13. Hyyppa K., Dielectric absorption in memory capacitors, IEEE Trans. Instrum. Meas., Ш-21 (1) (1972), 53-56.

14. Weinberger R. G., Solve low-current measuring woes by designing your own electrometer, Electronics. (Aug. 30, 1971), 58-62. (Имеется перевод: BeiJH-бергер. Расчет и конструирование специальных электрометрических схем. - Электроника, 1971, 8, с. 40-46.)

15. Cath Р. G., Peabody А. М., High-speed current measurements, Analyt. Chem., 43 (Sept. 1971), 91A-99A.

16. Electrometer measurements, Keithley Instruments, Inc., Cleveland, Ohio, 1972, p. 32.

17. Buchanan J. E., Dielectric absorption-it can be a real problem in timing circuits, EDN (January 20, 1977), 83-86.

18. Pease R. A., Technique trims op-amp amplifiers for low phase shift, EDN (August 20, 1977) p. 138.

19. Mulligan W., Need a high-voltage resistor?, Electronic Design (September 27, 1977), 84-87.

20 Kampmeyer R., Wirewound precision and power resistors. Electronic Design. (April 26, 1978), 124-128.

Частотный анализ динамических погрешностей обеспечивает компактную форму представления результатов. В этом одно из достоинств символического комплексного исчисления.

Однако сушествует веская причина для возврашения к вопросу о динамических погрешностях операционных схем. В предыдушей главе мы не дали прямого ответа на два простых вопроса:

1. Сколько потребуется времени, чтобы операционная схема пришла в новое состояние равновесия после скачкообразного воздействия (каково время установления)?

2. Какова погрешность операционной схемы, возбуждаемой линейно-изменяюшимся с большой скоростью сигналом (чему равна скоростная погрешность)?

Из постановки вопросов сразу становится ясным, что ответы должны иметь вид временных функций сигнала, т. е. необходимо провести анализ во времени. Правда, анализ переходных процессов операционной схемы не будет сопровождаться получением столь простых по форме результатов, как это было, например, в случае вывода соотношения между векторной погрешностью и петлевым усилением в предыдушей главе. Напротив, практические трудности в вычислениях заставят нас для простоты прибегнуть к нескольким иллюстративным примерам.

Проводимое здесь рассмотрение преследует двоякую цель: определить время установления операционной схемы при импульсном воздействии и объяснить тонкие отклонения частотной характеристики {\A(jf)\ от ее стандартной формы, представленной уравнением (2.7а).

9.1. Время установления операционной схемы

Импульсное возбуждение операционного усилителя, включенного по схеме повторителя напряжения, является его наиболее серьезной проверкой. Два на первый взгляд одинаковых операционных усилителя (имеющих одинаковые частоту единичного усиления и скорость нарастания) ведут себя в этих условиях совершенно по-разному. Один переходит в новое рявнпвесное состояние плавно п оыстро, в то время как уста

ДИНАМИЧЕСКИЕ ПОГРЕШНОСТИ ПРИ НЕГАРМОНИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ