При ежедневном обслуживании необходимо проверить заземление, надежность крепления контактов проводов, вращение вентилятора. При периодическом обслуживании один раз в месяц следует очистить трансформатор от пыли и грязи, проверить состояние электрических контактов и паек.

Один раз в три месяца проверить состояние аппаратуры управления, сопротивление изоляции. Очистить контакты и изоляционные части переключателя диапазонов токов от медной пьши и напета, смазать контакты тугоплавкой смазкой ЦИАТИМ-201. Смазать смазкой УТ-1 все трущиеся части ходового винта, переключателя, магнитопровода, плоских пружин подвижньк катушек, посадочных поверхностей осей колес трансформаторов серии ТДМ.

Проверить состояние конденсаторов фильтра защиты от радиопомех, наружным осмотром установить отсутствие механических повреждений конденсаторов, в случае присоединения новых конденсаторов взамен вьпиедших из строя зачистить места контактов, тщательно затянуть винтовые соединения.

Система планово-предупредительного ремонта предусматривает наряду с работами по техническому обслуживанию ремонты сварочных трансформаторов по заранее составленному плану. Определяются виды работ и составляется их описание, планируются профилактические осмотры и вьшолнение мелкого, среднего и капитального ремонта, предусматривается снабжение готовыми деталями и комплектующими, изготовление запасных деталей, их учет и хранение. Сроки текущих и капитальных ремонтов устанавливаются с учетом условий эксплуатации и указаний завода-изготовителя трансформатора.

ПРИЛОЖЕНИЕ. ПРИМЕР РАСЧЕТА ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА С ПОДВИЖНЫМИ ОБМОТКАМИ НА ТОК 400 А ДЛЯ РУЧНОЙ ДУГОВОЙ СВАРКИ

Схема трансформатора приведена на рис. 2.6, б.

Регулирование тока плавно-ступенчатое в двух диапазонах.

Как показано в главе второй, за счет плавио-ступенчатого регулирования существенно снижаются масса и габариты трансформатора при сохранении широких пределов регулирования тока. В диапазоне больших токов катушки первичной и вторичной обмоток соединены параллельно, в диапазоне малых токов - последовательно с отключением части витков первичной обмотки для повышения напряжения холостого хода и, следовательно, стабильности горения дуги при сварке на малых токах.

Расчет ведется по формулам, приведенным иа стр. 30-35.

1. Исходные данные для расчета. Номинальный сварочный ток/гном - 400 А, Продолжительность нагрузки ПН = 60%. Первичное напряжение 1/, = 380 В. Напряжение холостого хода: в диапазоне больших токов U„ = 64 В; в диапазоне малых токов C/J, = 80 В. Номинальное рабочее напряжение E/jhom = 36 В. Пределы регулирования сварочного тока: общие 80-460 А; в диапазоне больших токов 200-460 А; в диапазоне малых токов 80-200 А. Класс изоляции Н. Обмоточные провода: для первичной обмотки - алюминиевый провод марки АПСД (по отраслевым техническим условиям); для вторичной обмотки - шина алюминиевая марки АДО (ГОСТ 15176-84).

2, Минимальное индуктивное сопротивление, обеспечивающее получение максимального сварочного тока/j, = 460 А:

*min ~

v/t/ao - n/64» - 38,4»

= 0,111 Ом,

где и„ = 20 + 0,04/,, = 20 + 0,04 • 460 = 38,4 В.

3. Выбор числа витков обмоток. Для выбора числа витков обмоток рекомендуется пользоваться эмпирической формулой ey, = 0,55 + 0,0957дл, где Рдд -мощность трансформатора в киловольт-амперах:

дл- «/гном

л/ПН/ЮО- 10" =

= 64 • 400 V60/100 • 10- = 19,84 кВ • А;

е, = 0,55 + 0,095 • 19,84 = 2,43 В/виток.

Число витков первичной обмотки

1 = Ui/e = 380/2,43 = 156 витков;

для удобства конструирования катушки примем w, = 154 витка. Число витков вторичной обмотки

Wj = = 64/2,43 = 26 витков.

4. Число витков катушек. Первичная и вторичная обмотки состоят из двух катушек, соединенных на диапазоне больших токов параялельно; следовательно,

**lK = w. = 154; = w, = 26.

5. Номинальный ток первичной обмотки

IHOM = 2ном /« = 400 • 1,05/5.92 = 71 А.

где я = w,/wj = 154/26= 5,92.

6. Сечение магнитопровода

5с = • 10V(4,44M5) = 64 • lOV (4,44 • 50 • 26 • 1,73) = 64 см,

где / = 50 Гц - частота сети; 5 = 1,73 Тл - принятая индукция в магнитопроводе.

7. Ширина пластины магнитопровода

а = s/Sc- loV(P,A:c) = ч/64 • 10/(2,02 • 0,97) = 57 мм.

Принимаем р, = 2,02; = 0,97.

8. Набор пакета магнитопровода

6 = р,в = 2,02-57 = 115 мм.

9. Ширина окна магнитопровода

= blP2 = 115/1,08 = 106 мм.

10. Сечения обмоточных проводов (для параллелыюго соединения катушек) :

4i = /1ном/(2Л) = 71/(2-2,4) = 14,6 мм

выбирается стандартный провод марки АПСД с размерами 2,8 X 5,3 = 14,3 мм; размер провода в изоляции 3,25 X 5,68.

И. Размеры катушки первичной обмотки:

ширина катушки

«1к= -Sj)/2 = (106- 2-10- 2)/2 = 42 мм;

число слоев в катушке

«1сл = «1к/[(1п + и)у1 =42/[(3,25-Ю,15) • 1,1) = И;

число витков в слое - хк/Хсл ~ 154/11 = 14. Каналы охлаждения: 6, = 13 мм после 4-го и 8-го слоев. Высота катушки

А, = vioi *1п *у = 14 - 5,68 - 1,1 = 88 мм.

12. Размеры катушек вторичной обмотки. Вторичная катушка наматьшается алюминиевой шиной марки АДО "на ребро" с целью уменьшения добавочных потерь с радиусом закругления Л = 35 мм. Витки катушки изолируются стекло-лентой марки ЛЭС (ГОСТ 5937-81) путем их обмотки в полуперекрышу. Сечение шины =/гном/(-А,) = 400/(2-2,1) = 95 мм".

По ГОСТ 15176-84 выбираем шину с размерами 3,8 X 25; размеры шины в изоляции 4,6 X 25.8.

Высота вторичной катушки

= гп ку=26- 4.6 • 1,1 = 132 мм.

Катушки трансформатора пропитываются кремнийорганическим лаком КО-916К.

13. С учетом выбранных геометрических размеров произведем поверочный расчет минимального индуктивного сопротивления рассеяния.

Минимальное сопротивление рассеяния соответствует полностью сближенным первичным и вторичным обмоткам (t = 20 мм) :

*ок = \ ,\>(h й,) = 314 • 4 - 3,14 • 10" • 26» • 2,8 X

X (88 + 132) 10- = 0,0547 Ом,

™ Ъ 115

Л = 1,5 + 1,2 -- = 1,5 + 1,2 - = 2,8; = 47т • Ю" Гн/м;

1 ,

2- 3,14

314-4-3,14-Ю- -26 X

0,109

„„„ = 0,036 Ом,

0,055 • 0,047

л= (lcp + 2cp)/2 = (0,59 + 0,53)/2 = 0,56 м;

icp гор " средняя длина витка катушек первичной и вторичной обмоток, определяемая по эскизным чертежам;

г, = 0,223 (2с, + й,) = 0,223 (2 - 80 + 88) - 10" = 0,055 м;

= 0,223(2с, +й,) = 0,223(2-40+ 132) - 10" = 0,047 м; 12= 2Сср[0,22 + 0,75йр/(2ср)] = 2 60[0,22 + 0,75 - 110/(2 60) ] X X 10- = 0,109 м;

<ср = (<1 + ) /2 = (40 + 80) /2 = 60 мм; ср С. + j)/2 = (88 + 132)/2 = 110 мм;

= cjjo = 314 4 • 3,14 -10- • 26 2,8 20 • 10" = 0,0149 Ом;

* = *ок+л + ? = 0,0547 + 0,036 + 0,0149 = 0,106 0м;

min>

что обеспечивает получение максимального тока.

14. Определим максимальное индуктивное сопротивление рассеяния для диапазона больших токов, необходимое для получении тока /, = 200 А, и высоту окна магнитопровода:

ч/г/о - 64 - г!

= 0,2;- Ом,

где t/j, = 20 + 0,04 • 200 = 28 В.

Находим максимальное расстояние между катушка :,<. х, исходя из условия

тах-(окл) 0.2S8 - (0.0547 + 0.036) «тах---: - Т7~ ~:-:- = 0,263 м.

314 • 4 - 3.14 Ь- 26 - 2,5

Высота ою1а магнитопровода

ок = * + f>i + i + h. + 6, = 10 + 88 + 265 1 П + 13 = 506 мм.

15. Определим максимальное индуктивное сопро;]шление для диапазона малых токов (последователыюе сос.и-.и-иис катушек с частичным отключением первичных витков для получения напряжс.шя холостого хода 80 В):

*ок= cPoW? С»! + ft.) = I • 314 •4-3,14 • 10--52-2,8 X X (88 + 132) • 10- = 0,219 Ом;

1- ... 1

" 2n " gig2 2-3,14

314-4 - 3,14- 10- X

X 0,56-52Mn

0,109»

= 0,144 Ом;

0,055 0,047

= ojn.wl = 314 • 4 • 3,14 • lO" • 52» • 2,8 • 0,263 = 0,785 Ом;

тах=ок+л+ = °•2•°•*"*0= 1,15 0m.

16. Определим минимальный ток:

= 67 A.

Окончательные геометрические размеры корректируются после испытания опытного образца.

Полный тепловой расчет вьшолняется по известным методикам расчета силовых трансформаторов.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. А. с 169719 СССР. Сварочный трансформатор/А. А. Печенин Открытия. Изобретения. 1965. №7.

2. А. с. 210987 СССР. Сварочный трансформатор/С. М. Тазьба, А. А. Печений Открытия. Изобретения. 1968. № 7.

3. А. с. 276289 СССР. Устройство для дуговой сварки на переменном токе/ С. М. Белинский, Б. А. Каганский Открытия. Изобретения. 1970. № 23.

4. А. с 346052 СССР. Источник питания для дуговой сварки / С-М. Белинский, Б. А. Каганский и др. Открытия. Изобретения. 1972. № 23.

5. А. с. 707712 СССР. Источник питания для электродуговой сварки/ Ю.Н.Горлов, М. И. Закс, Б. А. Каганский и др. Открытия. Изобретения. 1980. № 1.

6. А. с 925571 СССР. Источник питания для дуговой сварки/Б. А. Каганский,

B. П. Рожков, Е А. Воронина Открытия. Изобретения. 1982. № 17.

7. Бамдас А. М., Шапиро С. В. Трансформаторы, регулируемые подмагничи-ванием. М.: Энергия, 1965.

8. Белинский С. М., Каганский Б. А., Темкин Б. Я. Оборудование для сварки неплавящимся электродом. Л.: Энергия, 1975.

9. Браткова О. И. Источники питания сварочной дуги. М.: Высшая школа,

1982.

10. Закс М. И. Сварочные вьшрямители. Л.: Энергоатомиздат, 1983.

И. Закс М. И., Лапидус Ш. И. Конструкции и элементы расчета подмагничи-вающего трансформатора для электродуговой сварки Автоматическая сварка. 1965. № 9. С. 34-38.

12. Закс М. И., Рьшкин А. Л. Модернизация сварочного выпрямителя ВДУ-504 Электротехническая пром-сть. Сер. Электросварка. 1979. Вып. 2 (53).

C. 7-11.

13. Заруба И. И., Дыменко В. В. Стабилизаторы горения дуги переменного тока с двойным управлением Автоматическая сварка. 1982. № 5. С. 39-42.

14. Иванов Г. П., Рожаиский 3. Е., Сердюк И. А. Тиристорные регуляторы тока сварочных трансформаторов Автоматическая сварка. 1973. № 11. С. 65-69.

15. Иваичук Б. В., Пипман Р. А., Рувинов Б. Я. Тиристорные и магнитные стабилизаторы напряжения. М.; Энергия, 1968.

16. Каганский Б. А., Закс М. И., Воронина Е. А. Ограничение постоянной составляющей сварочного тока при фазовом и амплитудном регулировании Автоматическая сварка. 1982. №5. С. 39-42.

17. Каганский Б. А., Рожков В. П., Воронина Е. А. Испытания тиристорного транвформатора для ручной сварки на 300 А Электротехническая пром-сть. Сер. Электросварка. 1979. Вып. 6. С. 9.

18. Лапидус Ш. И., Закс М. И. К расчету сварочных трансформаторов с маг-